填料吸收塔课程设计说明书
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日       期                      
目录
前   言…………………………………………….…………..………2
水吸收丙酮填料塔设计………………………………….……………2
一 任务及操作条件………………………………….….…………….2
二 吸收工艺流程的确定……………………………………………...2
三 物料计算……………………………………………………………3
四 热量衡算…………………………………………….…………......4
五 气液平衡曲线…………………………………………………...…5
六 吸收剂(水)的用量Ls……………………………….……………...5
七 塔底吸收液浓度X1…………………………………………..…….6
八 操作线…………………………………………….......…………….6
九 塔径计算……………………………………………………………6
十 填料层高度计算………………………………...………………….9
十一 填科层压降计算…………………………………………...........13
十二 填料吸收塔的附属设备……………………….…………..…….13
十三 课程设计总结………………………………...………………….15
十四 主要符号说明……………………………………...………….....16
十五 参考文献………………………………………..………………..17
十六 附图………………………………………………………………18
前   言
     塔设备是炼油、化工、石油化工等生产中广泛应用的气液传质设备。根据塔内气液接触部件的形式，可以分为填料塔和板式塔。板式塔属于逐级接触逆流操作，填料塔属于微分接触操作。工业上对塔设备的主要要求：（1）生产能力大（2）分离效率高（3）操作弹性大（4）气体阻力小结构简单、设备取材面广等。      
塔型的合理选择是做好塔设备设计的首要环节，选择时应考虑物料的性质、操作的条件、塔设备的性能以及塔设备的制造、安装、运转和维修等方面的因素。板式塔的研究起步较早，具有结构简单、造价较低、适应性强、易于放大等特点。
    填料塔由填料、塔内件及筒体构成。填料分规整填料和散装填料两大类。塔内件有不同形式的液体分布装置、填料固定装置或填料压紧装置、填料支承装置、液体收集再分布装置及气体分布装置等。与板式塔相比，新型的填料塔性能具有如下特点：生产能力大、分离效率高、压力降小、操作弹性大、持液量小等优点。
水吸收丙酮填料塔设计
一  任务及操作条件
①混合气(空气、丙酮蒸汽)处理量：  1249。
②进塔混合气含丙酮 2.34％(体积分数)；相对湿度:70％；温度:35℃；
③进塔吸收剂(清水)的温度25℃；
④丙酮回收率：90％；
⑤操作压力为常压。
二  吸收工艺流程的确定
采用常规逆流操作流程．流程如下。
三  物料计算
(l). 进塔混合气中各组分的量
近似取塔平均操作压强为101.3kPa，故：
混合气量＝ 1249（）× ＝ 49.42kmol／h
混合气中丙酮量＝49.42×0.0213 ＝1.16 kmol／h
                  ＝ 1.16×49.42＝67.28kg／h
查附录，35℃饱和水蒸气压强为5623．4Pa，则相对湿度为70％的混合
气中含水蒸气量＝=0.0404 kmol（水气）/ kmol（空气十丙酮）
混合气中水蒸气含量＝＝1.92kmol／h（《化工单元操作及设备》P189 16-23）
                  ＝1.92×18＝34.56kg／h
混合气中空气量＝49.42－1.16-1.92＝46.34kmol／h
＝46.34×29＝1344kg／h
(2)．混合气进出塔的（物质的量）成
  ＝0.0234,则
==0.0024
（3）．混合气进出塔（物质的量比）组成
若将空气与水蒸气视为惰气，则
惰气量＝max.book118.com＝48.26kmol／h
      ＝1344＋34.56＝1378.56kg／h
Y1==0.024kmol(丙酮)/kmol(惰气)
Y2==0.0024kmol(丙酮)/kmol(惰气)
（4）．出塔混合气量
出塔混合气量=48.26+1.16×0.1=48.376kmol/h
            =1378.56+67.28×0.1=1385.3kg/h
四  热量衡算
热量衡算为计算液相温度的变化以判明是否为等温吸收过程。假设丙酮溶于水放出的热量全被水吸收，且忽略气相温度变化及塔的散热损失(塔的保温良好)。
查《化工工艺算图》第一册，常用物料物性数据，得丙酮的微分溶解热(丙酮蒸气冷凝热及对水的溶解热之和)：
    =30230＋10467.5=40697.5 kJ／kmol
吸收液(依水计)平均比热容＝75.366 kJ／kmol·℃，通过下式计算
对低组分气体吸收，吸收液浓度很低时，依惰性组分及比摩尔浓度计算较方便，故上式可写为：
 依上式，可在x＝0．000~0.009之间，设系列x值，求出相应x浓度下吸收液的温度，计算结果列于表1第l，2列中。由表中数据可见，浓相浓度x变化0.001时，温度升高0.54℃，依此求取平衡线。
表1   各液相浓度下的吸收液温度及相平衡数据
X	t	E	m	Y*×103		0	25	211.5	2.088	0		0.001	25.54	217.6	2.148	2.148		0.002	26.08	223.9	2.210	4.420		0.003	26.62	230.1	2.272	6.816		0.004	27.16	236.9	2.338	9.352		0.005	27.7	243.7	2.406	12.025		0.006	28.24	250.6	2.474	14.844		0.007	28.78	257.7	2.544	17.808		0.008	29.32	264.96	2.616	20.928		0.009	29.86	272.27	2.909	24.192		注：（1）气相浓度相平衡的液相浓度X1＝0.0049，故取＝0.009；
   （2）平衡关系符合亨利定律，与液相平衡的气相浓度可用y*＝mX表示；
   （3）吸收剂为清水，x＝0，X＝0；
（4）近似计算中也可视为等温吸收。
五  气液平衡曲线   
当x＜0.01，t＝15~45℃时，丙酮溶于水其亨利常数E可用下式计算：
    1gE＝9.171－[2040／(t十273)]
由前设X值求出液温℃，依
填料吸收塔设计设备图.doc